Промышленный лизинг Промышленный лизинг  Методички 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 [ 13 ] 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33

Удлинение стоек

/з =

Прогиб верхнего ригеля

900 ООО

" 2.11561

39.590

~" 0,41.10"

- - 39 кГ/см. =- 0,0561 СИ.

Прогиб от изгибающего момента

РР 900 000.2513

1 -

Прогиб от перерезывающей силы

48-0,41.106.80,1.10«

= 0,00505- см.

й = 1,2- коэффициент формы прямоугольного сечения. Модуль упругости 2-го рода

««=2ТГТ]1) "P« = i-

Gfi = 0,42857£б = 0,42857-0,41.10 = 0,1755.10 /сГ/с.и,

Выгиб

900 000-251 1 = 270755710».48776 "

/l =

Момент в стойке (рис. 52, б)

пр I

Р1 Р1 КрКрКр

лр пр

9.105-2512

±(je + / ч + Jг/«p« •лр

(80,1 -f-62,8) 10°

10480,1-ь 62,8)+ «°•°"•°•°•

= 1,67.10" кГсм.

2 12,523.10»

Эпюра моментов показана на рнс. 52, е.

1,67.10«.2512

--=0,0004 см.

Тогда

1 8.0,41.106-80,1.106

/i = 0,00905 + 0,01585 - 0,0004 = 0,0245 см.

Прогиб нижнего ригеЛЙ

/2=/;+/;-/:-

Прогиб от изгибающего момента

РР 900 000-2513

/2 =

iSEeJfp 48-0,41.106-62,8.106

= 0,01155 сМ.

f" и PI ,о 500 000-251 flk --г- = 1,2 о n.vrr. ооо = 0,0199 см.

20бРпр 2-0,1755-106-38662

Прогиб от перерезывающей силы Выгиб

Тогда

,™ Ml 1,67-106.2512

SEgjd 8-0,41-106-62,8-106

= 0,00051 см.

/2 = 0,01155 + 0,0199 - 0,00051 = 0,03094 см. Общая деформация станины

/ = /1 + /2 + /з = 0,0245 + 0,03094 + 0,0561 = 0,11154 см.

Если вместо /3 = 0,0561 см подставить величину Д2 = 0,0524 см (полученную из графика рис. 55), то получим

/ = /1 + /2 + = 0,0245 + 0,03094 + 0,0524 = 0,10784 см <1,08,

т. е. общая деформация станины находится в пределах допустимой величины. Построение нейтральной линии станины и расчетной схемы нагружении.

1= 159 -Ь 2уа = 159 + 2-46 = 251 см.

h= 590+ ув+ yd = 590 + 71,5 + 48,4 = 709,9 см.

Защемляющий момент в месте соединения поперечин со стойками.

= 1,67-10» кГсм.

И. Определение напряжений в станине.

Напряжения в верхней поперечине (сеч. рис. 51) Растяжение в верхних волокнах бетона

о? =

[~-М, (135-г/,-19)

0,9-10. 251

(1,6/.106) (135-71,5-19)

Сжатие

80,1.106 Р1

= -30,5 кГ/см.

0,9-106.251

- 1,67.106 ) (/1,5- 10)

80,1-К

= 42,2 кГ/см\



Напряжения в нижней поперечине (сеч. рис. 51). {астяжение

Сжатие

("Г-2) [yd-in

•"пр

54,83-10»-88,6 62,8. lOe

54,83.31,4.10° 62,8.106

= -77,5 кГ1см.

-27.4 кГ/см.

Напряжения в стойках

Во внешних волокнах - растяжение

IF" пр

2-11561

М2(100- j/g- 1,8) 900ООО •пр

1,67.106.52,2 „, 2

12,523.106

Во внутренних волокнах - растяжение

"аа

2(Уa -5)

900 ООО 2.11561

1,67.10».41 12,523.106

= 44,4/ кГ/см.

III. Определение усилий обжатия в стаииие рабочей клети

Верхняя поперечина (рис. 53, а).

Запас по напряжениям сжатия от предварительного натяжения принимаем 20% с учетом получения напряжения в арматуре в допускаемых пределах. Тогда напряжение сжатия от предварительного натяжения в верхних волокнах будет


Рис. 53. Схемы обжатий верхней и нижней поперечины

= 36,6 кГ/см. Усилие обжатия

«(135-у»-19) . •пр

v« = .

пр пр

36,6.80,1.106.48776 Q 80,1.106 + 48776.28,5.63,5 ~ °°°°°°

Нижняя поперечина (рис. 53, б).

Запас по напряжениям сжатия от предварительного натяжения также принимаем 20%. Тогда

ой = 1,2аР = 1,2.77,5 = 93 кГ/см.

Усилие обжатия

V jd rd yd "Ы пр1 пр

Кр + Кро{Т-Уа)

93.62,8-106.38662

62,8.106 + 38662.58,6 (137 - 48,4)

= 864 000 кГ.

Стойки станины.

Растягивающее усилие на одной стойке

Я„= 4 =920 = 450ООО nr.

Предварительное натяжение арматуры стойки с запасом по напряжениям сжатия принимаем

V = 1,З.Ро = 600 000 кГ.

ф- -0

по \ г5о \ гю

Рис. 54. Схемы расположения напрягаемой арматуры в сечении стойки и затяжки арматуры в станине

Определяем координату центра тяжести напрягаемой арматуры (рис. 54).

Уо =

4f.l5 + 4f (15+ 18) + 2f (15+ 18 + 21) + -Ь 2f (15 + 18 + 21 + 25) + 2f-90 i4F

= 45,571 см.

IV. Напряжения от предварительного натяжения арматуры.

Верхняя поперечина:

сжатие в верхних волокнах бетона

а, 36,6 кГ/с.и,



сжатие в нижних волокнах бетона

Г 1/4(135-19)

пр пр

1000000 1000000.28,5.44,5

48776

80,1.106

= 5 кГ/см.

Нижняя поперечина:

сжатие в нижних волокнах бетона

= 93 кГ1см,

растяжение в верхних волокнах бетона

V VeoiVd-n) 864 ООО 864000-58,6.31,4 2 9 кГ/см пр пр

Стойки станины:

максимальное сжатие в приведенном сечении

а У" fnp

600000 11561

= 52 кГ/см.

Максимальные напряжения сжатия в бетоне и металле стоек. Усилию противодействуют усилие упругости бетона Vg и усилие упругости металла 1/, т. е

1/" = 1/° + VI.

Приняв деформации бетона и металла от силы равными, получим

Спр Cg

где жесткость приведенного сечения

Жесткость сечения бетона

£66 0,41-106.6724

VJ4M™L.8-03-106 .пси.

= 4,67-106 кГ/см.

Жесткость сечения металла е..Ft

тогда

V° = ДСб = 0,0747-4,67-106 = 348 ООО кГ. 1/= ДС = 0,0747-3,36-106 = 252 ООО кГ.

В бетоне

в металле

об =-11-

348000 6724

= 51,8 кГ/см;

C = = -=268 «W. л

V. Напряжения в напрягаемой арматуре. Стойки станины.

Диаметр стержня 40 мм; ст. 30ХГ2С. Количество п = 14 шт. Напряжения от силы натяжения

1/°

oP = - Р nF„

600000

= 3420 кГ/см.

Га 14-0,785-16 Напряжения от силы прокатки.

Приведенная жесткость сечения стойки

Спр = 8,03-106 кГ/см.

Жесткость арматуры на расчетной длине стойки = 590 см,

„ EnFa 2,0-106-14-0,785-16

Со = -- =--= 0,596-106 кг/см.

Определим коэффициент нагрузки

0,596-106

Са + Спр 106 (0,596 -f 8,03)

= 0,0694.

Представим работу бетона арматуры в стойках станины в виде графика (рис. 55).

Дополнительное усилие к натяжению согласно рис. 55.

Рг = сбР = 0,0694-450 ООО = 31 200 кГ,

тогда

Р ~ nFa

600000 + 31200

= 35£0 кГ/см, 3590

что составит отношение

8500

= 0,423, ре-

комендуется 0,4-0,9-• Деформация стойки станины будет

31200 0,596-106

= 0,0524 см.

Деформация арматуры на длине стойки

600000 0,596-106

== 1,006 см.


Af - деформация арматуры Лбп- деформация стойки йг - деформация от силы Р

Рнс. 55. График работы бетона и арматуры в стойках станины



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 [ 13 ] 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33